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Thesis/Master_Thesis/260512/chapter2.md

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 title: Chapter 2
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 ## 2.1 시스템 구성
 
-본 연구에서 제안하는 전력변환 시스템은 DC-DC 컨버터와 DC-AC 컨버터 두 모듈로 구성된 간소화된 구조이다. 두 모듈은 640VDC DC 링크를 경계로 구조적으로 분리되며, 각자 독립된 제어 목표를 가진다. 각 모듈의 제어 목표는 DC 버스 전압을 기준으로 정의되므로, 두 모듈은 서로의 내부 상태를 알 필요 없이 DC 버스 전압만을 관측하여 자신의 동작을 자율적으로 결정한다. 이 구조에서 모듈 간 협조는 통신이나 상위 제어기 없이 DC 버스 전압이라는 물리량을 통해 자연히 성립한다.
+본 시스템은 640VDC 링크를 통해 구조적으로 분리된 DC-DC 및 DC-AC 컨버터로 구성된다. 640VDC는 실험 환경 제약에 따라 결정된 값이다. 각 모듈은 상대의 내부 상태를 공유하는 대신 DC 버스 전압만을 관측하여 제어를 수행하며, 이러한 구조 덕분에 통신 없이도 전압 기반의 즉각적인 모듈 간 협조가 가능하다.
 
 (XXX 그림: 제안하는 모듈식 전력변환 시스템 전체 구성도)
 
-DC-AC 컨버터는 발전기 또는 Shore Power의 3상 AC 전력을 정류하여 DC 링크 전압을 형성·유지하는 역할을 담당한다. 본 연구의 범위에서 DC-AC 컨버터는 Rectifier 동작으로 고정한다. 이는 전기추진선박의 충전 운용 시나리오—발전기 또는 Shore Power로부터 DC 배전망으로 전력을 수전하는 조건—에 초점을 맞추기 위함이며, Inverter 모드(DC에서 AC로의 전력 공급)는 본 논문의 범위에 포함하지 않는다. AC 입력 전력의 크기에 따라 DC 버스 전압 레벨이 결정된다. DC-DC 컨버터는 배터리측(500 VDC)과 DC 링크 사이에서 양방향으로 전력 흐름을 제어한다. DC 버스 전압이 설정 상한 이상으로 상승하면 DC 링크에서 배터리로 전력을 회수하는 Buck(충전) 모드로, 설정 하한 이하로 강하하면 배터리에서 DC 링크로 전력을 공급하는 Boost(방전) 모드로 동작한다. DC-DC 컨버터는 DC-AC 컨버터가 무엇인지, 어떻게 동작하는지 알 필요 없이 오직 DC 버스 전압 레벨만으로 자신의 동작 모드를 결정한다. 각 모듈의 회로 구성 및 주요 사양은 4장에서 기술한다.
+DC-AC 컨버터는 발전기 또는 육상 전원(Shore Power)의 3상 AC 전력을 정류하여 DC 링크로 에너지를 보내는 역할을 수행한다. 본 연구에서는 전기추진선박의 수전시나리오에 초점을 맞추어 DC-AC 컨버터의 동작을 정류기(Rectifier) 모드로 고정였으나, 본 시스템에서 제안하는 제어 알고리즘은 이론적으로 전력의 방향과 무관하게 적용 가능하다. DC-DC 컨버터는 배터리측과 DC 링크 사이에서 양방향으로 전력 흐름을 제어한다. DC 버스 전압이 설정 상한 이상으로 상승하면 DC 링크에서 배터리로 전력을 회수하는 Buck(충전) 모드로, 설정 하한 이하로 강하하면 배터리에서 DC 링크로 전력을 공급하는 Boost(방전) 모드로 동작한다. DC-DC 컨버터는 오직 DC 버스 전압 레벨만으로 자신의 동작 모드를 결정한다. 각 모듈의 회로 구성 및 주요 사양은 4장에서 기술한다.
 
-본 장은 이 독립 동작 구조가 안정적으로 성립하기 위한 두 핵심 제어 파라미터—DC-DC 컨버터의 동작 모드 전환 기준이 되는 히스테리시스 밴드와, 병렬 모듈 간 전력 분담을 결정하는 드룹 계수—를 설계 조건과 함께 도출하는 것을 목표로 한다. 두 파라미터는 DC 버스 전압을 공유 기준으로 삼는다는 점에서 서로 연성(coupling)되어 있으며, 각각의 설계 조건은 상대방의 허용 범위를 제약한다.
+본 장은 이 독립 동작 구조가 안정적으로 성립하기 위한 두 핵심 제어 파라미터—DC-DC 컨버터의 동작 모드 전환 기준이 되는 히스테리시스 밴드와, 병렬 모듈 간 전력 분담을 결정하는 드룹 계수—를 설계 조건과 함께 도출하는 것을 목표로 한다. 두 파라미터는 DC 버스 전압을 공유 기준으로 삼는다는 점에서 설계 관계가 명확히 정의된다. 하나의 파라미터를 결정하면 나머지의 허용 범위가 체계적으로 도출되므로, 설계 순서가 명확하다.
 
 ---
 
 ## 2.2 모듈 독립 동작 원리
 
+본 절에서 설계하는 두 제어 파라미터—히스테리시스 밴드와 드룹 계수—는 하드웨어 전압 측정 오차 $\Delta V_{eff}$에 대한 공통 조건을 공유한다. $\Delta V_{\text{meas}}$는 ADC 분해능에 따른 측정 최소 단위이며 ??? 등에서 발생하는 노이즈 등을 고려하여 계산된 k 값을 적용한 값 $\Delta V_{eff}$를 계산하여 히스테리시스 밴드 대역폭의 최소 하한값으로 결정한다.
+
+$$\Delta V_{\text{meas}} = \frac{V_{sensemax}}{2^{adcbit}}$$
+$$\Delta V_{eff} \geq k \cdot \Delta V_{\text{meas}}$$
+$$V_{hystgap} \geq \Delta V_{eff}$$
+
+여기서 $k$는 측정 오차가 제어에 영향을 미치지 않음을 보장하는 설계 여유 계수이다. $k$의 결정 방법은 추후 논의한다. 이하 2.2.2절(히스테리시스 밴드)과 2.3.1절(드룹 계수)에서 이 조건을 각각 구체화한다.
+
 ### 2.2.1 제어 목표 기반 독립 동작 구조
 
 두 모듈이 서로에게 종속되지 않고 독립적으로 동작할 수 있는 근거는, 각 모듈의 제어 목표가 DC 버스 전압을 기준으로 독립적으로 정의되어 있다는 점에 있다.
@@ -38,7 +46,7 @@ DC-AC 컨버터는 AC 전원(발전기 또는 Shore Power)을 정류하여 DC
 
 ### 2.2.2 DC-DC 컨버터 제어기 구성 및 히스테리시스 밴드 설계
 
-DC-DC 컨버터는 전압 외부 루프와 전류 내부 루프로 구성된 이중 루프 PI 제어를 적용한다. DC 버스 전압 히스테리시스 밴드에 의해 결정된 동작 모드에 따라 전류 기준값의 부호가 설정되며, 별도의 토폴로지 변경 없이 Buck(충전)과 Boost(방전) 간 양방향 전환이 이루어진다. 제어기의 상세 구성 및 파라미터는 4장에서 기술한다.
+DC-DC 컨버터는 전압 외부 루프와 전류 내부 루프로 구성된 이중 루프 PI 제어를 적용한다. DC 버스 전압 히스테리시스 밴드에 의해 결정된 동작 모드에 따라 전류 기준값의 부호가 설정되며, 별도의 토폴로지 변경 없이 Buck(충전)과 Boost(방전) 간 양방향 전환이 이루어진다. 제어기의 상세 구성 및 파라미터는 4장에서 기술한다. 이하에서는 앞서 정의한 $\Delta V_{\text{meas}}$를 기준으로 히스테리시스 밴드의 설계 조건을 전개한다.
 
 (XXX 표: DC-DC 컨버터 제어기 파라미터)
 
@@ -48,9 +56,9 @@ $$V_L < V_{\text{bus}} < V_H \quad \Rightarrow \quad \text{현재 모드 유지}
 
 히스테리시스 밴드 폭 $(V_H - V_L)$은 두 가지 상충 조건에 의해 설계 범위가 결정된다.
 
-첫째, 안티-채터링 조건이다. 밴드 폭이 전압 측정 잡음 수준보다 좁으면 측정 오차만으로 모드 전환이 반복 발생한다(채터링). 이를 방지하기 위해 밴드 폭은 측정 불확도의 두 배를 초과해야 한다.
+첫째, 안티-채터링 조건이다. 밴드 폭이 측정 노이즈 플로어에 비해 충분히 크지 않으면 측정 오차만으로 모드 전환이 반복 발생한다(채터링). 이를 방지하기 위해 밴드 폭은 측정 오차 대비 설계 여유 계수 $k$를 확보해야 한다.
 
-$$V_H - V_L > 2 \cdot \Delta V_{\text{meas}}$$
+$$V_H - V_L \geq k \cdot \Delta V_{\text{meas}}$$
 
 둘째, 드룹 전압 강하 수용 조건이다. 병렬 모듈이 드룹 제어로 동작하면 정상 상태 DC 버스 전압이 공칭값 $V_{\text{nom}}$보다 $\Delta V_{\text{droop}} = R_d \times I_{\text{rated}}$만큼 낮아진다. 여기에 측정 오차 $\Delta V_{\text{meas}}$까지 중첩되므로, $V_L$은 이 전압 강하를 수용할 수 있도록 충분히 낮게 설정해야 한다.
 
@@ -74,13 +82,13 @@ DC-AC 컨버터는 dq 동기좌표계(SRF) 기반 전류 제어와 SVPWM 변조
 
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-## 2.3 다중 모듈 확장 및 이중화 시뮬레이션
+## 2.3 제어 파라미터 설계 검증 시뮬레이션
 
 ### 2.3.1 다중 모듈 확장 구조
 
 각 모듈의 제어 목표가 DC 버스 전압을 기준으로 독립적으로 정의되어 있다는 점은 병렬 확장에서 직접적인 이점으로 이어진다. 동일한 DC 버스에 같은 종류의 모듈을 병렬로 추가할 때, 각 모듈은 별도의 통신이나 제어 로직 수정 없이 DC 버스 전압 상태만을 기준으로 동작을 결정하므로, 병렬 연결만으로 전력 용량을 확장할 수 있다.
 
-병렬로 연결된 동종 모듈 간 전력 분담은 드룹(Droop) 제어를 통해 구현한다. 드룹 제어는 각 모듈의 출력 전압 기준값을 출력 전류에 비례하여 소폭 낮추는 방식으로, 전류가 많이 흐르는 모듈의 전압 기준이 낮아져 자연히 부하가 분산되는 원리이다. 이 역시 모듈 간 직접 통신 없이 DC 버스 전압이라는 공유 물리량을 통해 동작한다는 점에서, 본 시스템의 독립 동작 원리와 일관성을 가진다.
+병렬로 연결된 동종 모듈 간 전력 분담은 드룹(Droop) 제어를 통해 구현한다. 드룹 제어는 각 모듈의 출력 전압 기준값을 출력 전류에 비례하여 소폭 낮추는 방식으로, 전류가 많이 흐르는 모듈의 전압 기준이 낮아져 자연히 부하가 분산되는 원리이다. 이 역시 모듈 간 직접 통신 없이 DC 버스 전압이라는 공유 물리량을 통해 동작한다는 점에서, 본 시스템의 독립 동작 원리와 일관성을 가진다. 드룹 계수의 허용 범위는 2.2절에서 정의한 $\Delta V_{\text{meas}}$를 공통 입력으로 삼아 결정된다.
 
 드룹 제어의 동작 원리를 수식으로 표현하면, 병렬 연결된 모듈 i의 출력 전압 기준값은 다음과 같이 정의된다.
 
@@ -98,9 +106,9 @@ $$R_{d,\max} = \frac{\Delta V_{\text{allow}} - \Delta V_{\text{meas}}}{I_{\text{
 
 여기서 $\Delta V_{\text{allow}}$는 공칭 전압 $V_{\text{nom}}$에서 최근접 동작 모드 경계까지의 허용 전압 편차, $\Delta V_{\text{meas}}$는 전압 측정 불확도, $I_{\text{rated}}$는 모듈 정격 전류이다.
 
-한편 전류 분담 관점에서, 측정 오차로 인해 두 모듈이 서로 다른 버스 전압을 인식할 경우 전류 불균형 $\Delta I = \Delta V_{\text{meas}} / R_d$가 발생한다. 허용 전류 불균형 $\Delta I_{\max}$를 기준으로 $R_d$의 하한도 결정된다.
+한편 전류 분담 관점에서, 드룹에 의한 전압 강하 $R_d \cdot I_{\text{rated}}$가 측정 노이즈 플로어에 비해 충분히 크지 않으면 모듈 간 전압 인식 차이가 전류 불균형으로 직접 나타난다. 드룹 신호가 측정 오차에 묻히지 않으려면 다음 조건을 만족해야 한다.
 
-$$R_{d,\min} = \frac{\Delta V_{\text{meas}}}{\Delta I_{\max}}$$
+$$R_d \cdot I_{\text{rated}} \geq k \cdot \Delta V_{\text{meas}}$$
 
 결과적으로 드룹 계수는 다음 범위 내에서 설계되어야 한다.
 
@@ -114,13 +122,37 @@ $$\frac{\Delta V_{\text{meas}}}{\Delta I_{\max}} \leq R_d \leq \frac{\Delta V_{\
 
 ### 2.3.2 시뮬레이션 조건
 
-단일 모듈 고장 시 나머지 모듈의 이중화 동작 유효성을 시뮬레이션으로 검증한다. 시뮬레이션은 (XXX) 환경에서 수행하였으며, 시스템 파라미터는 실험 시스템과 동일하게 설정하였다.
+2.2절에서 도출한 설계 조건—히스테리시스 밴드, 드룹 계수, 이중화 동작—을 시뮬레이션으로 검증한다. 시뮬레이션은 (XXX) 환경에서 수행하였으며, 시스템 파라미터는 다음과 같이 설정하였다.
+
+전압 측정 오차 $\Delta V_{\text{meas}}$는 전압 측정 회로의 ADC 분해능과 MCU 기준전압(Vref) 오차를 기반으로 산출하였다. 본 시스템에 사용된 (XXX) ADC의 유효 비트 수 및 Vref 오차를 적용하면 $\Delta V_{\text{meas}} = \text{(XXX) V}$이다. 설계 여유 계수는 $k = \text{(XXX)}$로 설정하였으며, 이는 SNR $\geq$ 10 dB 조건에 상응한다.
+
+이로부터 결정된 제어 파라미터는 다음과 같다. 히스테리시스 밴드는 $V_H = \text{(XXX) V}$, $V_L = \text{(XXX) V}$이며, 드룹 계수는 $R_d = \text{(XXX) } \Omega$이다. 두 파라미터 모두 $k \cdot \Delta V_{\text{meas}}$ 조건을 만족하는 범위에서 선정하였다.
 
 (XXX 표: 시뮬레이션 파라미터)
 
-### 2.3.3 시뮬레이션 결과
+### 2.3.3 히스테리시스 밴드 검증
 
-단일 모듈 고장 시뮬레이션에서 고장 발생 직후 DC 버스 전압의 일시적 변동이 관찰되나, 나머지 모듈이 즉각적으로 Boost 동작으로 전환하여 DC 버스 전압을 허용 범위 내로 복원함을 확인한다.
+설계된 히스테리시스 밴드 $(V_L,\ V_H)$에서 DC 버스 전압이 $V_H$·$V_L$ 근방을 통과할 때 채터링 없이 단일 전환이 이루어지는지 확인한다. 검증 조건은 두 가지이다. 첫째, DC 버스 전압에 $\Delta V_{\text{meas}}$ 크기의 측정 잡음을 중첩하여 잡음 단독으로 모드 전환이 발생하지 않음을 확인한다. 둘째, 부하 급변 시 DC 버스 전압이 임계값을 통과하여 모드 전환이 발생할 때, 전환이 명확하게 한 번만 이루어짐을 확인한다.
+
+(XXX 그림: 히스테리시스 밴드 검증 — 측정 잡음 중첩 조건에서 DC 버스 전압 및 동작 모드 전환)
+
+시뮬레이션 결과, 설계된 밴드 폭 $(V_H - V_L)$이 $k \cdot \Delta V_{\text{meas}}$ 이상으로 유지되어 측정 잡음에 의한 오(誤)전환이 발생하지 않으며, 부하 변동에 의한 모드 전환은 안정적으로 이루어짐을 확인한다.
+
+(XXX 그림: 히스테리시스 밴드 검증 결과 — DC 버스 전압, 모드 전환 신호)
+
+### 2.3.4 드룹 계수 검증
+
+설계된 드룹 계수 $R_d$ 하에서 병렬 연결된 두 모듈의 출력 전류가 균등하게 분담되는지 확인한다. 정격 부하를 인가한 정상 상태에서 두 모듈의 출력 전류 편차를 측정하고, 편차가 허용 범위 이내임을 확인한다. 또한 드룹에 의한 DC 버스 전압 강하 $\Delta V_{\text{droop}} = R_d \times I_{\text{total}}/n$이 히스테리시스 밴드 하한 $V_L$을 침범하지 않음을 함께 확인한다.
+
+(XXX 그림: 드룹 계수 검증 — 병렬 모듈 출력 전류 분담 및 DC 버스 전압)
+
+시뮬레이션 결과, 정상 상태에서 두 모듈의 출력 전류 편차는 (XXX) A 이내로 유지되며, DC 버스 전압 강하는 $V_L$ 이상에서 안정됨을 확인한다.
+
+(XXX 그림: 드룹 계수 검증 결과 — 두 모듈 전류 파형, DC 버스 전압)
+
+### 2.3.5 이중화 동작 검증
+
+단일 모듈 고장 시 나머지 모듈이 DC 버스 전압 기준으로 동작을 지속하여 이중화 요건을 충족하는지 확인한다. 고장 발생 직후 DC 버스 전압의 일시적 변동이 관찰되나, 나머지 모듈이 즉각적으로 Boost 동작으로 전환하여 DC 버스 전압을 허용 범위 내로 복원함을 확인한다.
 
 (XXX 그림: 단일 모듈 고장 시 이중화 동작 시뮬레이션 결과 — DC 버스 전압, 각 모듈 전류)
 
@@ -132,4 +164,4 @@ $$\frac{\Delta V_{\text{meas}}}{\Delta I_{\max}} \leq R_d \leq \frac{\Delta V_{\
 
 히스테리시스 밴드($V_L$, $V_H$)는 DC-DC 컨버터의 Buck/Boost 모드 전환 임계값으로, 안티-채터링 조건과 드룹 전압 강하 수용 조건을 동시에 만족하도록 설계되어야 한다. 드룹 계수 $R_d$는 병렬 모듈 간 전력 분담의 균등성과 DC 버스 전압 유지 성능 사이의 트레이드오프를 결정하며, 전압 측정 오차 $\Delta V_{\text{meas}}$를 반영한 상·하한 범위 내에서 선정된다. 두 파라미터는 서로 연성되어 있으며, $R_d$ 확정 후 드룹 전압 강하를 수용하는 방향으로 $V_L$을 역산하는 순서로 설계가 완결된다.
 
-이 독립 동작 원리는 병렬 확장 시에도 그대로 유지된다. 드룹 제어를 통한 모듈 간 전력 분담이 통신 없이 이루어지며, 단일 모듈 고장 시 나머지 모듈이 DC 버스 전압 기준으로 즉각 Boost 동작으로 전환함으로써 이중화 요건을 자연히 충족하는 구조의 유효성을 시뮬레이션으로 확인하였다.
+이 독립 동작 원리는 병렬 확장 시에도 그대로 유지된다. 드룹 제어를 통한 모듈 간 전력 분담이 통신 없이 이루어지며, 단일 모듈 고장 시 나머지 모듈이 DC 버스 전압 기준으로 즉각 Boost 동작으로 전환함으로써 이중화 요건을 자연히 충족한다. 2.3절 시뮬레이션을 통해 히스테리시스 밴드에서의 채터링 미발생, 드룹 제어 하 전류 균등 분담, 단일 모듈 고장 시 이중화 동작의 세 가지를 순서대로 확인하였다.